Студентам > Курсовые > Блок управления электромеханическим замком
Блок управления электромеханическим замкомСтраница: 4/8
4 Выбор
и обоснование компоновочной схемы, методов и
принципов конструирования
4.1 Выбор
компоновочной схемы
Основная компоновочная
схема изделия определяет многие важнейшие характеристики РЭС: габариты, вес,
объем монтажных соединений, способы защиты от полей, температуры, механических
воздействий, ремонтопригодность.
Различают три основные
компоновочные схемы РЭС [1]:
¾ централизованная;
¾ децентрализованная;
¾ централизованная
с автономными пультами управления.
Каждая из этих схем
обладает своими достоинствами и недостатками.
При централизованной
компоновке все элементы сложной системы располагаются в одном отсеке на
специальных этажерочных конструкциях или шкафах, длина и количество межблочных
соединений сведены к минимуму, ремонт и демонтаж наиболее удобны, легче
выполнить качественные системы охлаждения и амортизации. Такая компоновочная
схема требует более тщательной экранировки, вызывает затрудненность компоновки
изделия, часто требующей доработки его, обладает относительно меньшей
надежностью систем охлаждения, герметизации, виброзащиты [1].
Децентрализованная
компоновочная схема обеспечивает относительно большую легкость размещения
элементов изделия на объекте, не требуется тщательная экранировка отдельных
блоков, при соответствующих схемных решениях может быть более надежной,
сохраняя частичную работоспособность при выходе из строя отдельных элементов
изделия. Недостатком является значительная длина межблочных соединений,
затруднен полный демонтаж системы, для каждого отдельного блока необходимо
предусматривать автономные системы охлаждения, виброзащиты [1].
Наиболее распространен
способ централизованной компоновки, при котором все элементы сложной РЭС, кроме
входных и управляющих устройств, распологают в одном участке или отсеке блока.
Однако внутри этого отсека компоновка выполняется в виде совокупности отдельных
блоков и приборов [1]
4.2 Выбор и
обоснование метода и принципа
конструирования
На основе проведенного разбиения
электрической схемы и анализа существующих конструкций выбирается метод
конструирования устройства в целом и его частей. Существующие методы
конструирования РЭС подразделяются на три взаимосвязанные группы [2]:
· по видам связей между элементами;
· по способу выявления и организации структуры связей между
элементами;
· по степени автоматизации конструирования РЭС - зависит от
назначения аппаратуры и ее функций, преобладающего вида связей, уровня унификации,
автоматизации и т.д.
Рассмотрим кратко
сложившиеся методы конструирования РЭС.
Геометрический
метод. В основу метода положена структура
геометрических и кинематических связей между деталями, представляющая собой систему
опорных точек, число и размещение которых зависит от заданных степеней свободы
и геометрических свойств твердого тела [2].
Машиностроительный метод. В основу этого метода конструирования положена
структура механических связей между элементами, представляющая собой систему
опорных поверхностей. Машиностроительный метод используется для конструирования
устройств и элементов РЭА, которые несут большие механические нагрузки и в
которых неизбежны вследствие этого большие деформации [2].
Топологический метод. В основу метода положена структура
физических связей между ЭРЭ. Топологический метод, в принципе, может применяться
для выявления структуры любых связей, однако конкретное его содержание проявляется
там, где связности элементов может быть сопоставлен граф [2].
Метод проектирования моноконструкций.
Основан на минимизации числа связей в конструкции, он применяется для создания
функциональных узлов, блоков, РЭА на основе оригинальной несущей конструкции в
виде моноузла (моноблока) с оригинальными элементами [2].
Базовый (модульный) метод конструирования. В основу метода положен модульный принцип
проектирования. Деление базового метода на разновидности связано с
ограничениями, схемной конструкторской унификацией структурных уровней (модулей
функциональных узлов, блоков). Базовый метод является основным при
проектировании современной РЭА, он имеет много преимуществ по сравнению с
методом моноконструкций [2]:
на этапе разработки позволяет одновременно вести работу
над многими узлами и блоками, что сокращает сроки проведения разработок;
упрощает отладку и сопряжение узлов в лаборатории, так как работа любого
функционального узла определяется работой известных модулей, резко упрощается
конструирование и макетирование; сокращает объем оригинальной конструкторской
документации, дает возможность непрерывно совершенствовать аппаратуру без
коренных изменений конструкции; упрощает и ускоряет внесение изменений в схему,
конструкцию и конструкторскую документацию;
на этапе производства сокращает сроки освоения серийного
производства аппаратуры; упрощает сборку, монтаж, снижает требования к
квалификации сборщиков и монтажников; снижает стоимость аппаратуры благодаря
широкой механизации и автоматизации производства; повышает степень
специализации производства;
при эксплуатации повышает эксплуатационную надежность
РЭА, облегчает обслуживание, улучшает ремонтопригодность аппаратуры.
При
компоновке должны быть учтены требования оптимальных функциональных связей
между модулями, их устойчивость, стабильность, требования прочности и
жесткости, помехозащищенности и нормального теплового режима, требования
технологичности, эргономики, удобства эксплуатации и ремонта. Размещение
комплектующих элементов в модулях всех уровней должно обеспечивать равномерное
и максимальное заполнение конструктивного объема с удобным доступом для
осмотра, ремонта и замены. Замена детали или сборочной единицы не должна
приводить к разборке всей конструкции или ее составных частей. Для устойчивого
положения изделия в процессе эксплуатации центр тяжести должен находиться,
возможно, ближе к опорной поверхности. При компоновке модулей всех уровней
необходимо выделить достаточно пространства для межсоединений.
При
проектировании необходимо придерживаться следующих рекомендаций [2]:
* минимальный внутренний радиус изгиба проводника
должен быть не менее диаметра провода с изоляцией;
* провода питания переменного тока следует свивать для
уменьшения возможности наводок;
* провода, подводящие к сменным элементам должны иметь
некоторый запас по длине, допускающий повторную заделку провода;
* провода не должны касаться острых металлических
кромок;
* монтажные провода целесообразно связать в жгут, при
этом обеспечивается возможность расчленения монтажных операций на более
простые.
Для
разъемного варианта конструкции большое распространение получило использование
объединительной печатной платы, что позволяет существенно уменьшить габаритные
размеры изделия, упростить сборку.
При
компоновке РЭС необходимо решать вопросы электромагнитной совместимости
элементов, в частности, защиты от электромагнитных, электрических и магнитных
помех.
При
защите РЭС от воздействий помех, определяют максимальное значение сигналов
помехи на выходах схем, усложняют схему введением фильтров на линиях
входа-выхода, устраняют помехи по линиям электропитания с помощью радиочастотных
фильтров, экранируют входные цепи чувствительных схем, для элементов РЭС
разрабатывают кожухи-экраны.
В качестве метода конструирования выбираем базовый
(модульный) метод конструирования.
Исходя
из сказанного проведем деление схемы электрической принципиальной на
функционально законченные узлы. Схему прибора целесообразно разделить на
3 узла:
- базовый модуль;
- микропроцессорный
модуль;
- модуль звуковой и
световой индикации.
Радиоэлементы
каждого функционального узла предлагается разместить на отдельных печатных
платах. Силовой трансформатор необходимо закрепить непосредственно на плате
базового модуля. Связь между базовым и микропроцессорным модулем обеспечивается
с помощью штырькового разъема, а между базовым модулем и модулем звуковой и
световой индикации посредством гибких монтажных проводов.
При
данном разбиении схемы электрической принципиальной обеспечивается минимальное
количество соединительных проводников,
т.е. минимум электрических
связей между узлами, высокая ремонтопригодность.
5. Выбор
способов и средств теплозащиты, виброзащиты и экранирования.
5.1 Выбор
способов охлаждения на ранней стадии
проектирования
Для
обеспечения нормального теплового режима необходимо выбрать такой способ
охлаждения блока управления электромеханическим замком (далее "блока"),
при котором количество тепла, рассеиваемого в окружающую среду, будет равным
мощности теплоты выделения блока, при этом также необходимо учесть
теплостойкость элементной базы.
Расчет
температуры всех входящих в блок элементов представляет собой чрезвычайно
трудоемкий процесс. В связи с этим встает вопрос: для каких элементов
необходимо рассчитывать температуру, чтобы с заданной достоверностью можно было
судить о соответствии теплового режима всего блока требованиям технического
задания.
Методика
определения числа элементов РЭС, подлежащих расчету теплового режима, состоит в
следующем [3]:
1. Задаемся вероятностью
правильного расчета р.
Если
вероятность p > 0,8, то можно остановиться на выбранном способе охлаждения.
При вероятностной оценке 0,8 > р > 0,3 можно применить выбранный способ
охлаждения, однако при конструировании РЭС обеспечению нормального теплового
режима следует уделить тем больше внимания, чем меньше вероятность. При
вероятности 0,3 > р > 0,1 не рекомендуется использовать выбранный способ
охлаждения.
Исходя
из вышеизложенного, задаемся вероятностью правильного расчета р > 0,8.
2.Определяем
средний перегрев нагретой зоны.
Исходными
данными для проведения последующего расчета являются:
- коэффициент
заполнения по объему 0,6;
- суммарная
мощность, рассеиваемая в блоке, Вт 24;
- давление
окружающей среды, кПа 103;
- давление внутри
корпуса, кПа 103;
- габаритные
размеры корпуса, м 0,183x0,130x0,065;
Средний
перегрев нагретой зоны герметичного корпуса блока с естественным воздушным
охлаждением определяется по следующей методике:
1. Рассчитывается поверхность корпуса
блока:
Sk = 2 × [ L1 × L2 + ( L1 + L2 ) × L3 ] (5.1.1)
где L1, L2
- горизонтальные размеры корпуса, м;
L3 -
вертикальный размер, м.
Для разрабатываемой
конструкции блока L1 = 0,183м, L2 = 0,130м, L3 = 0,065м. Подставив данные в (5.1.1), получим:
Sk = 2·[0,183·0,130+(0,183+0,130)·0,065]=0,44 м2.
2. Определяется условная поверхность
нагретой зоны:
Sз = 2 × [
L1 × L2 + (
L1 + L2 ) × L3 × Кз] (5.1.2)
где КЗ - коэффициент заполнения корпуса по объему. В нашем случае
КЗ = 0,6. Подставляя
значение КЗ в (5.2.2), получим:
Sз = 2 · [0,183·0,130+(0,183+0,130)·0,065·0,6]=0,036 м2.
3. Определяется удельная мощность корпуса
блока:
Qk = P Sk (5.1.3)
где Р
- мощность, рассеиваемая в блоке. Для разрабатываемого блока мощность,
рассеиваемая в дежурном режиме Р =1,5 Вт.
Тогда:
Qk = 1.5 0,44 = 3,41 Вт/м2.
4. Определяется удельная мощность
нагретой зоны:
Qз = P Sз (5.1.4)
Qз = 1,5 0,036 = 41,6 Вт/м2.
5. Находится коэффициент Q1 в зависимости от удельной мощности корпуса блока формула
(5.1.5):
Q1 = 0,1472 × Qk – 0,2962 × 10 –3
× Qk2 + 0,3127 × 10 –6
× Qk3 (5.1.5)
Q1 = 0,1472 × 2,41 – 0,2962 × 10 –3
× 3,412 + 0,3127 × 10 –6 × 3,413 = 0,49
Находится коэффициент Q2 в зависимости от удельной мощности нагретой зоны формула
(5.1.6):
Q2 = 0,1390 × Qз – 0,1223 × 10 –3 × Qз2
+ 0,0698 × 10 –6 × Qз3
(5.1.6)
Q1 = 0,1390 × 41,6 – 0,1223 × 10 –3 × 41,62 + 0,0698 × 10 –6 × 41,63 = 5,56
6. Определяется коэффициент КН1
в зависимости от давления среды вне корпуса блока:
KH1 = 0,82 + 1 (0,925 + 4,6 × 10-5
× H1) (5.1.7)
где Н1
- давление окружающей среды в Па. В нашем случае Н1=87кПа.
Подставив значение Н1 в (5.1.7), получим:
KH1
= 0,82 + 1 (0,925 + 4,6 × 10-5 × 87 × 103) = 1,87
7. Определяется коэффициент КН2
в зависимости от давления среды внутри корпуса блока:
KH2 = 0,8 + 1 (1,25 + 3,8 × 10-5
× H2) (5.1.8)
где Н2
- давление внутри корпуса в Па.
В
нашем случае Н2=Н1=87кПа. Тогда:
KH2
= 0,8 + 1 (1,25 + 3,8 × 10-5 × 87 × 103) = 1,598
8. Рассчитывается перегрев корпуса
блока:
Qk = Q1 × KH1
(5.1.9)
Qк = 0,49 · 1,87 = 0,9163
10. Рассчитывается
перегрев нагретой зоны:
Qз = Qk +(Q2 - Q1 ) × KH2 (5.1.10)
Qз = 0,9163 + (5,56 – 0,49) ·
1,598 = 9,01
11. Определяется средний
перегрев воздуха в блоке:
Qв = (Qк - Qз ) × 0,5
(5.1.11)
Qв = 0,5 · (0,9163 + 9,01) = 4,96
12. Определяется удельная
мощность элемента:
Qэл = Pэл Sэл (5.1.12)
где
Рэл - мощность, рассеиваемая элементом (узлом), температуру которого
требуется определить, Вт
Sэл - площадь поверхности элемента, омываемая воздухом, см.кв
Наименее теплостойкий
элемент базового модуля в дежурном режиме стабилизатор. Для него Рэл = 0,15 Вт,
Sэл = 1,5 см.кв.
Qэл = 0,15 1,5 = 0,1
13. Определяется перегрев
поверхности элементов:
Qэл = Qз × (0,75 + 0,25 × Qэл
Qз ) (5.1.13)
Qэл = 9,01 × (0,75 + 0,25 × 0,1 41,6 ) = 6,76
14. Определяется перегрев
среды, окружающей элемент:
Qэс = Qв × (0,75 + 0,25 × Qэл
Qз ) (5.1.14)
Qэл = 4,96 × (0,75 + 0,25 × 0,1 41,6 ) = 3,72
15. Определяется
температура корпуса блока:
Тк
= Qк +
Тс
(5.1.15)
где Тс - температура среды, окружающей блок.
Тк = 0,9163 + 45 = 45,916
16. Определяется
температура нагретой зоны:
Тз = Qз + Тс
(5.1.16)
Т з = 9,01 + 45 = 54,01
17. Определяется
температура поверхности элемента:
Тэл = Qэл + Тс (5.1.17)
Тэл = 6,76 + 45 = 51,76
18. Определяется средняя
температура воздуха в блоке:
Тв = Qв + Тс
(5.1.18)
Тв = 4,96 + 45 = 49,96
19. Определяется
температура среды, окружающей элемент:
Тэс = Qэс + Тс
(5.1.19)
Тэс = 3,72 + 45 = 48,72
Для выбора способа
охлаждения исходными данными являются следующие данные:
- суммарная
мощность Рр, рассеиваемая в блоке, Вт
1,5;
- диапазон
возможного изменения температуры окружаю-
щей среды:
микроклимат +20…+24°C
и по ГОСТ 15150-69, +10…+45 °C;
- пределы изменения
давления окружающей среды:
Рмах, кПа (мм
рт. ст.) 106,7
(800);
Pmin, кПа (мм
рт. ст.) 84,0
(630);
- допустимая
температура элементов
(по
менее теплостойкому элементу), Тmax, °C +75;
- коэффициент
заполнения по объему 0,6;
Выбор
способа охлаждения часто имеет вероятностный характер, т.е. дает возможность
оценить вероятность обеспечения заданного в техническом задании теплового
режима РЭС при выбранном способе охлаждения, а также те усилия, которые
необходимо затратить при разработке будущей конструкции РЭС с учетом
обеспечения теплового режима.
Выбор
способа охлаждения можно выполнить по методике [3]. Используя графики,
характеризующие области целесообразного применения различных способов
охлаждения и расчеты, приведенные ниже, проверим возможность обеспечения
нормального теплового режима блока в герметичном корпусе с естественным
воздушным охлаждением.
Условная величина
поверхности теплообмена рассчитывается по (5.1.2).
Sп = 0,036м2.
Определив площадь
нагретой зоны, определим удельную мощность нагретой зоны: плотность теплового
потока, проходящего через поверхность теплообмена, рассчитывается по (5.1.4). qЗ
= 41,6 Вт/м2.
Тогда: lg qЗ
=lg 41,6 = 1,619.
Максимально
допустимый перегрев элементов рассчитывается по (5.1.13)
 ,
(5.1.13)
Тогда: 
По графикам [рис.2.35,
рис.2.38, 3] для значений qЗ = 41,6 Вт/м2 и  определяем, что нормальный тепловой режим блока в
герметичном корпусе с естественным воздушным охлаждением будет обеспечен с
вероятностью p = 0,9. Так как полученное значение вероятности p > 0,8, то
можно остановиться на выбранном способе охлаждения.
Более
подробный расчет теплового режима проводится далее.
5.2 Выбор способов и
методов герметизации
Герметизация - обеспечение практической
непроницаемости корпуса РЭС для жидкостей и газов с целью защиты ее элементов
от влаги, плесневых грибков, пыли, песка, грязи и механических повреждений. Она
является наиболее радикальным способом защиты элементов РЭС.
Различают
индивидуальную, общую, частичную и полную герметизацию.
Индивидуальная
допускает замену компонентов РЭС при выходе из строя и ремонт изделия. При
общей герметизации (она проще и дешевле индивидуальной) замена компонентов и
ремонт возможны только при демонтаже корпуса, что может вызвать затруднение.
Для
частичной герметизации применяют пропитку, обволакивание и заливку как
компонентов, так и РЭС лаками, пластмассовыми или компаундами на органической
основе. Они, как правило, не обеспечивают герметичность в течение длительного
времени.
Практически
полная защита РЭС от проникновения воды, водяных паров и газов достигается при
использовании металлов, стекла и керамики с достаточной степенью непроницаемости.
Наиболее распространенные способы такой герметизации - применение металлических
корпусов с воздушным заполнением. Исходя из вышесказанного, применительно для
блока управления электромеханическим замком, выбираем индивидуальную герметизацию.
Важным фактором повышения эффективности герметизации является лакокрасочные,
гальванические и химические покрытия пропитывающих, обволакивающих и заливочных
материалов, металлического и металло-полимерного гермокорпусов.
Разъемная
герметизация применяется для защиты блоков РЭС, требующих замены компонентов
при ремонте, регулировке и настройке.
Общие требования к
покрытиям металлическим и неметаллическим неорганическим установлены ГОСТ
9.301-86 (СТ СЭВ 5293-85, СТ СЭВ 5294-85, СТ СЭВ 5295-85).
Требования к поверхности
основного металла: под защитные покрытия RZ40, не грубее; под
защитно-декоративные Ra2,5, не грубее; под твердые и электроизоляционные
Ra1,25, не грубее.
Данные
о покрытиях деталей и сборочных единиц разрабатываемой конструкции блока
управления замком электромеханическим приведены в таблице 5.2.1
Таблица 5.2.1 - Данные о
покрытиях деталей и сборочных единиц конструкции блока управления замком
электромеханическим.
|
Детали, сборочные единицы
|
Материал
детали, сборочной единицы
|
|
Покрытия
|
|
|
Металлическое
|
Химическое
|
Лакокрасочное
|
|
Плата печатная
|
СФ-2-35Г-1,5
|
Сплав "Розе"
|
-
|
-
|
|
Корпус
|
Ст08кп |
-
|
-
|
ГФ‑245-ПМ
(светло-серая)
|
|
Крышка |
Ст08кп |
-
|
-
|
ГФ‑245-ПМ (светло-серая)
|
|
Главная
Документация
Файлы
Информация
